V=B·H／(Gl·Cp) (1.1)
式中:
V——體積泄放流量，m3／h；
B——體積膨脹系數，l／℃；
H——正常工作條件下大傳熱量，kJ／h；
Gl——液相密度，kg／m3；
CP--定壓比熱，kJ／(kg℃)。
安全閥常見的故障以及消除方法
安全閥故障的主要原因是設計、制造、選擇或使用不當造成的。這些故障如不及時消除，就會影響閥的功效和壽命，甚至不能起到安全保護作用。
常見的故障及消除方法如下：
（1）泄漏。在設備正常工作壓力下，閥瓣與閥座密封面之間發生超過允許程度的滲漏。其原因有：閥瓣與閥座密封面之間有臟物?？墒褂锰嵘馐謱㈤y開啟幾次，把臟物沖去；密封面損傷。應根據損傷程度，采用研磨或車削后研磨的方法加以修復；閥桿彎曲、傾斜或杠桿與支點偏斜，使閥芯與閥瓣錯位。應重新裝配或更換；彈簧彈性降低或失去彈性。應采取更換彈簧、重新調整開啟壓力等措施。
（2）到規定壓力時不開啟。造成這種情況的原因是定壓不準。應重新調整彈簧的壓縮量或重錘的位置；閥瓣與閥座粘住。應定期對安全閥作手動放氣或放水試驗；杠桿式安全閥的杠桿被卡住或重錘被移動。應重新調整重錘位置并使杠桿運動自如。
（3）不到規定壓力開啟。主要是定壓不準；彈簧老化彈力下降。應適當旋緊調整螺桿或更換彈簧。
（4）排氣后壓力繼續上升。這主要是因為選用的安全閥排量小平設備的安全泄放量，應重新選用合適的安全閥；閥桿中線不正或彈簧生銹，使閥瓣不能開到應有的高度，應重新裝配閥桿或更換彈簧；排氣管截有不夠，應采取符合安全排放面積的排氣管。
（5）閥瓣頻跳或振動。 主要是由于彈簧剛度太大。應改用剛度適當的彈簧；調節圈調整不當，使回座壓力過高。應重新調整調節圈位置；排放管道阻力過大，造成過大的排放背壓。應減小排放管道阻力。
（6）排放后閥瓣不回座。這主要是彈簧彎曲閥桿、閥瓣安裝位置不正或被卡住造成的。應重新裝配。
(1) 對于氣相管道，如果滿足低壓側的設計壓力小于高壓側的設計壓力的2／3，則安全閥的泄放量應按式(1.5)計算：
W=3171.3(CVl—CV2)Ph(Gg／T)1/2 (1.5)
式中
W——質量泄放流量，k8／h；
CVl——控制閥的Cv值，
CV2——控制閥小流量下的Cv值；
Ph——高壓側工作壓力，MPa，
Gg---氣相密度，kg／m3；
T——泄放溫度，K。
如果高壓側物料有可能向低壓側傳熱，則必須考慮傳熱的影響。
換熱器熱媒側的控制閥失靈全開、切斷閥誤開，設備的加熱夾套、加熱盤管的切斷閥誤開等工況下，以過度熱量的輸入而引起的氣體蒸發量或液體的膨脹量來計。
W=5.6·d2·(Gl×ΔP)1/2 (1.8)
式中
W——質量泄放流量，kg／h；
d——管內徑，mm；
Gl——液相密度，kg／m3；
ΔP——高壓側(管程)與低壓側(殼程)的壓差，MPa。
本公式適用于高壓流體為液相。
容器內液面之下的面積統稱為濕潤面積。外部火焰傳入的熱量通過濕潤面積使容器內的物料氣化。上海申弘閥門有限公司主營閥門有：減壓閥(氣體減壓閥,可調式減壓閥,波紋管減壓閥,活塞式減壓閥,蒸汽減壓閥,先導式減壓閥,空氣減壓閥,氮氣減壓閥,水用減壓閥,自力式減壓閥,比例減壓閥)、安全閥、保溫閥、低溫閥、球閥、截止閥、閘閥、止回閥、蝶閥、過濾器、放料閥、隔膜閥、旋塞閥、柱塞閥、平衡閥、調節閥、疏水閥、管夾閥、排污閥、排氣閥、排泥閥、氣動閥門、電動閥門、高壓閥門、中壓閥門、低壓閥門、水力控制閥、真空閥門、襯膠閥門、襯氟閥門。不同型式設備的濕潤面積計算如下：
(1)臥立式容器：距地面7.5m或距能形成大面積火焰的平臺之上7.5m高度范圍內的容器外表面積與高正常液位以下的外表面積比較，取兩者中較小值。
a.對于橢圓形封頭的設備全部外表面積為：
Ae=πD0(L+0.3D0) (1.10—1)
Ae——外表面積，m2；
Do——設備直徑，m；
L——設備總長(包括封頭)，m。
b. 氣體壓縮機出口的緩沖罐一般多盛一半液體，濕潤表面為容器總表面積的50%。
c. 分餾塔的濕潤表面為塔底正常高液位和7.5m高度內塔盤上液體部分的表面積之和。
(2) 球型容器：球型容器的濕潤面積，應取半球表面積或距地面7.5m高度下表面積二者中的較大值。
(3) 濕潤面積包括火災影響范圍內的管道外表面積。
容器壁外的設施可以阻礙火焰熱量傳至容器，用容器外壁校正系數(F)反映其
對傳熱的影響。
(1) 根據勞動部頒發的《壓力容器安全技術監察規程》(1991年1月1日施行)
中規定：
a．容器在地面上無保溫：F＝1.0
b. 容器在地面下用砂土覆蓋：F＝0.3
c. 容器頂部設有大于10l／(m2·min)水噴淋裝置：F=0.6
d．容器在地面上有完好保溫，見式(1.10—4)。
(2) 根據美國石油學會標準API—520：
a．容器在地面上無保溫：F＝1.0
b．容器有水噴淋設施：F＝1.0
c．容器在地面上有良好保溫時，按式(1.10—2)計算： (1.10—2)
式中:
λ——保溫材料的導熱系數，kJ／(m·h·℃)；
do——保溫材料厚度，m；
t——泄放溫度，℃。
d． 容器在地面之下和有砂土覆蓋的地上容器，(F)值按式(1.10—2)計算，將其中的保溫材料的導熱系數和厚度換成土壤或砂土相應的數值。
另外，保冷材料一般不耐燒，因此，保冷容器的外壁校正系數(F)為1.0。
(1)根據勞動部頒發的《壓力容器安全技術監察規程》(1991年1月1日施行)中規定：
a.無保溫層 (1.10—3)
式中：W－泄放量，kg／h：
Hl－泄放條件下的汽化熱，kJ／kg：
A－潤濕面積，m2；
F－容器外壁校正系數，取1.10.3(1)中的取值
b.有保溫層
(1.10—4)
式中：t－泄放溫度，℃：
λ－保溫材料的導熱系數；
d0－保溫材料的厚度，m。
(2) 根據美國石油學會標準API－520中規定：對于有足夠的消防保護措施和
有能及時排走地面上泄漏的物料措施時，容器的泄放量為：
(1.10—5)
否則，采用式(1.10—6)計算：
(1.10—5)
式中符號同式(1.10—3)，F取1.10.3(2)中的取值。
與本文相關的論文有：氣體減壓閥在艾美凱儀表應用
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